|
Рефераты Главная Краткое содержаниепроизведений Архитектура Астрономия Банковское делои кредитование Безопасностьжизнедеятельности Биографии Биология Биржевое дело Бухгалтерия и аудит Военное дело География Геодезия Геология Гражданская оборона Животные Здоровье Земельное право Иностранные языкилингвистика Искусство Историческая личность История История отечественногогосударства и права История политичискихучений История техники Компьютерные сети Компьютеры ЭВМ Криминалистика икриминология Культурология Литература Литература языковедение Маркетинг товароведениереклама Математика Материаловедение Медицина Медицина здоровье отдых Менеджмент (теорияуправления и организации) Металлургия Москвоведение Музыка Наука и техника Нотариат Общениеэтика семья брак Педагогика Право Программированиебазы данных Программное обеспечение Промышленностьсельское хозяйство Психология Радиоэлектроникакомпьютеры и перифирийные устройства Реклама Религия Сексология Социология Теория государства и права Технология Физика Физкультура и спорт Философия Финансовое право Химия - рефераты Хозяйственное право Ценный бумаги Экологическое право Экология Экономика Экономикапредпринимательство Юридическая психология |
Деревянные конструкции без чертежейИсходные данные для проектирования. 1. Ширина пролёта – 30(м) 2. Шаг несущих конструкций – 6(м) 3. Высота здания – 15(м) 4. Снеговой район - III 5. Длина здания – 72(м) 6. Место строительства – город Москва 7. Назначение здания – хоккейный стадион 8. Материал обшивок панелей – фанера ФБС 9. Средний слой панели - мтнвата Список использованной литературы: 1. Пособие по проектированию деревянных конструкций к СНиП II-25-80 2. Гринь И.М. Строительные конструкции из дерева и синтетических материалов. Проектирование и расчёт: Учебное пособие для строительных вузов и ф-тов. Киев-Донецк: Вища школа 1979.-272с. 3. СНиП II-25-80 часть II, глава 25. Расчёт панели покрытия Сбор нагрузок: Наименование Нормативная нагрузка (кн/м²) Коэффициент надёжности Расчётная нагрузка (кн/м²) 1)Собственная масса панели без утеплителя 0.393 1.1 0.432 Рубероидная кровля 0.15 1.3 0.195 Утеплитель 0.18 1.2 0.216 Итого 0.723 - 0.843 2)Снеговая нагрузка 1 1.6 1.6 Усилия на панель: М=2.44·5.92²/8=10.7(кн·м); Q=2.44·5.92²/2=9.2(кн), где 5.92 – длина панели, с учётом её опирания на стропильную конструкцию. Конструктивный расчёт: Приведённая ширина панели Площадь поперечного сечения панели, приведённая к материалу и ширине верхней полки, по уравнению: Расстояние от нижней грани панели до центра тяжести приведённого сечения: Приведённый момент инерции(собственным моментом инерции фанерных полок пренебрегаем): Проверим верхнюю полку панели на местный изгиб: Прогиб панели от нормативной нагрузки: Сделаем проверку жёсткости: Расчёт арки Сбор нагрузок: 1.Постоянная нагрузка Нормативная от покрытия – 0.723(кн/м²) На 1м² горизонтальной проекции: Расчётная нагрузка – g=1.13·1.1=1.243(кн/м²) Собственный вес арки: Полная постоянная нормативная нагрузка: 1.13+0.63=1.76(кн/м²) Наименование Нормативная нагрузка (кн/м²) Коэффициент надёжности Расчётная нагрузка (кн/м²) Собственная масса панели без утеплителя 0.393 1.1 0.432 Рубероидная кровля 0.15 1.3 0.195 Утеплитель 0.18 1.2 0.216 Итого 0.723 - 0.843 Арка 0.63 1.1 0.693 Итого 1.353 - 1.536 2.Снеговая нагрузка: В данном случае снег представляет собой не прямоугольную, а треугольную эпюру нагружения и начинает действовать на расстоянии 3.5(м) от края пролёта(в месте касания прямой с осью арки под углом 50[ПР1]º к горизонтали). 3.Ветровая нагрузка: Давление ветра считаем направленным нормально к хордам полуарок. Ветровая нормативная нагрузка на левой части пролёта: 1) P=0.27·0.7·6·0.65=0.732(кн/м) 2) P=0.27·0.7·6·0.66=0.744(кн/м) 3) P=0.27·(-1.2)·6·0.72=-1.4(кн/м) Ветровая расчётная нагрузка на левой части пролёта: 1) P=0.732·1.6=1.17(кн/м) 2) P=0.744·1.6=1.2(кн/м) 3) P=-1.4·1.6=-2.24(кн/м) Ветровая нормативная нагрузка на правой части пролёта: 1) P=0.27·(-0.4)·0.65·6=-0.42(кн/м) 2) P=0.27·(-0.4)·0.66·6=-0.43(кн/м) 3) P=0.27·(-1.2)·0.72·6=-1.4(кн/м) Ветровая расчётная нагрузка на правой части пролёта: 1) P=-0.42·1.6=-0.67(кн/м) 2) P=-0.43·1.6=-0.688(кн/м) 3) P=-1.4·1.6=-2.24(кн/м) Вычисляем внутренние усилия в расчётных сечениях арки. 1.Постоянная нагрузка: Расчётная погонная нагрузка: P=1.536·6=9.22(кн/м) Вычисляем опорные реакции: Вычисляем внутренние усилия: 2.Снеговая нагрузка: Находим опорные реакции: Вычисляем внутренние усилия: 3.Ветровая нагрузка: Находим опорные реакции: Вычисляем внутренние усилия: Составляем сводную таблицу расчетных усилий. Конструктивный расчёт. Учитывая уникальный характер здания по степени ответственности, для изготовления арок принимаем пиломатериал из древесины сосны 1-го сорта толщиной 4.2см. Коэффициент надёжности по назначению γn=1. Оптимальная высота поперечного сечения арки будет: h=l/45=6000/45=133(см). Согласно СНиП при h>120см, δст=4.2см коэффициенты условий работы будут: mб=0.8; mсл=0.95; mгн=1; соответственно расчётное сопротивление сжатию и изгибу:Rс=Rи=0.8·0.95·1·16/1.0=12.2(Мпа). Для определения поперечных размеров сечения арки принимаем h/b=5.5; ξ=0.65 и определяем высоту и ширину сечения арки h=1285мм и b=1285/5.5=234@240мм. Принимаем поперечное сечение арки b×h=240×1344мм из 32 слоёв толщиной 42мм. Расчёт арки на прочность: Определяем гибкость согласно СНиП: Где S – длина дуги арки. То есть прочность сечения достаточна. Расчёт арки на устойчивость плоской формы деформирования: То есть имеет место сплошное раскрепление при положительном моменте сжатой кромки, а при отрицательном – растянутой, следовательно, показатель степени n=1. Предварительно определяем: Таким образом условие, устойчивости выполнено и раскрепления внутренней кромки в промежутке между пятой и коньковым шарниром не требуется. [ПР1] Расчёт узлов. Опорный узел: Расчётная нормальная сила N=735.48(кн), поперечная сила Q=139(кн). Материалы шарнирного соединения в пяте и коньке, сталь марки ВСт3кп2 по ГОСТ 3832-87 с изменениями. Проверка напряжений в шарнире на смятие: Конструктивно принимаем стержень d=40(мм). При этом для гнутого профиля башмака принимаем половину трубы d=50(мм) с толщиной стенки 5(мм). Производим проверку торцевого упора арки на смятие. Расчётное сопротивление смятию Rcм=Rc=Rи=12.2(Мпа). Требуемая площадь смятия: Исходя из этих размеров, назначаем ширину и длину башмака соответственно 200 и 400мм. Усилие от шарнира передаётся на башмак через сварной профиль из пластин, имеющих два боковых и одно среднее рёбра. Тогда площадь смятия торца арки под башмаком: Fсм=200·400=800·10²(мм); напряжения смятия σсм=735.48·10³/800·10²=9.19(Мпа) σсм < 12.2(Мпа); площадь смятия рёбер под сварным профилем: Fсм=(2·4+12)·δ=20·δ; требуемая толщина рёбер башмака: Принимаем рёбра толщиной 22(мм). В пределах башмака оголовок работает как плита, защемлённая с трёх сторон и свободная короткой стороной, с размером в плане 200×160(мм). Вычислим максимальный изгибающий момент: M=0.085ql²=0.085·8.1·160²=176·10²(мм). Требуемый момент сопротивления: W=δ²/6=M/Rи=1.76/220 δ²=6·80=480 δ=21.9(мм). Принимаем лист толщиной 20(мм). Концевые части пластины оголовка подвергаются изгибу как консольные от равномерно распределённой нагрузки интенсивностью, соответствующей напряжениям смятия по всей внутренней площадке оголовка от нормальной силы: Безопасное расстояние x от края пластины оголовка до рёбер башмака определяем из равенства: Таким образом, конструктивно длину башмака принимаем: a=750-2·66=620(мм). На болты, присоединяющие оголовок, действуют усилия: Необходимый диаметр болта определим исходя из его несущей способности: Принимаем болты диаметром 30(мм). Коньковый шарнир: Расчёт опорной пластины. Принимаем пластину разметом 300×200(мм). Нормальная сила, сжимающая пластину N=113.68(кн). Напряжения смятия торца арки в ключе: Толщину пластины находим из условия её работы на изгиб по схеме двух консольной балки, для которой нагрузка: q=113.68/0.3=379(кн/м) изгибающий момент: M=379·0.135²/2 М=3.45(кн·м). Требуемый момент сопротивления(с учётом пластичности): W=M/(Rи·1.2) W=3450·10³/220·1.2=13·10³(мм³). Требуемая толщина пластины: δ²=6·W/bпл=6·13·10³/200=390 > δ=19.75(мм). Принимаем толщину пластины 20(мм). Расчёт упорного штыря производим на изгиб как консоли. Изгибающий момент: M=Q·50=139·10³·50=6950·10³(н·мм) Требуемый момент сопротивления(с учётом пластичности): W=6950·10³/220·1.2=26·10³(мм³) При ширине штыря b=100(мм) требуемая толщина: d²=6·26·10³/100=1560 > δ=39.5(мм) Принимаем δ=40(мм). Расчёт спаренного штыря производим на изгиб как консоли. Изгибающий момент: M=Q·50=139·10³·50=6950·10³(н·мм) Требуемый момент сопротивления(с учётом пластичности): W=6950·10³/220·1.2=26·10³(мм³) При ширине штыря b=90(мм) требуемая толщина: d²=6·26·10³/100=1560 > δ=39.5(мм) Принимаем δS=40(мм). Каждый штырь по 20(мм). Оголовок и его крепление принимаем таким же, как и в опорных узлах арки. Безопасное расстояние от края пластины оголовка до опорной пластины определяем так же, как при расчёте пятого шарнира: x=Ö1.2·200·22²·2·220/6·152=237(мм) Тогда длину опорной пластины конструктивно принимаем 750-2·237=300(мм). Сечение Постоанная нагрузка Снеговая нагрузка Ветровая нагрузка Сочетания слева справа слева справа Постоянная и снеговая Постоянная и (снег + ветер) x 0,9 1 2 3 4 5 6 7 8 Изгибающие моменты 0 0 0 0 0 0 0 0 1 245,25 134,1 -169,5 -10,1 1 379,35 2 213,72 11,3 -144 12,9 20,86 225,02 3 73,1 -78,98 -63 66,8 60,45 10,1 4 0 0 0 0 0 0 3' 73,1 -63 -78,98 60,45 66,8 10,1 2' 213,72 -144 11,3 20,86 12,9 69,72 1' 245,25 -169,5 134,1 1 -10,1 75,75 0 0 0 0 0 0 0 0 Поперечные силы 0 69,15 44,53 44,53 4,98 1,58 113,68 1 42,4 1 -34,6 -1,22 -1,97 43,4 2 -40 -62 30,97 -7,41 -5,52 -102 3 -63,45 7,64 30,25 -10,1 -10,73 -33,2 4 -138,3 14,84 14,84 1,72 22,6 0 Нормальные силы 0 -138,3 -106,6 -75,56 14,51 14,51 -244,9 1 -408,78 -326,7 -245,65 14,51 14,51 -735,48 2 -236 -187 -157 14,51 14,51 -423 3 -238 -133,16 -148,86 14,51 14,51 -386,86 4 -69,15 -44,53 -44,53 14,51 14,51 0 Сводная таблица расчётных усилий Сечение Постоанная нагрузка Снеговая нагрузка Ветровая нагрузка Сочетания слева справа слева справа Постоянная и снеговая Постоянная и (снег + ветер) x 0,9 1 2 3 4 5 6 7 8 Изгибающие моменты 0 0 0 0 0 0 0 1 245,25 134,1 -169,5 -32,33 -36,35 379,35 336,84 2 213,72 11,3 -144 -30,12 -53,83 225,02 195 3 73,1 -78,98 -63 2,46 -50,11 10,1 -56 4 0 0 0 0 0 0 0 3' 73,1 -63 -78,98 -50,11 2,46 10,1 -56 2' 213,72 -144 11,3 -53,83 -30,12 69,72 195 1' 245,25 -169,5 134,1 -36,35 -32,33 75,75 336,84 0 0 0 0 0 0 0 0 Поперечные силы 0 69,15 44,53 44,53 -9,2 8,63 113,68 117 1 42,4 1 -34,6 3 5,1 43,4 47,89 2 -40 -62 30,97 -3,2 1,53 -102 -98,69 3 -63,45 7,64 30,25 -5,84 -3,67 -55,81 -61,65 4 -138,3 14,84 14,84 6,03 -15,54 -123,46 -139 Нормальные силы 0 -138,3 -106,6 -75,56 18,93 14,1 -244,9 221,55 1 -408,78 -326,7 -245,65 18,93 14,1 -735,48 -690,12 2 -236 -187 -157 18,93 14,1 -423 -391,61 3 -238 -133,16 -148,86 18,93 14,1 -386,86 359,28 4 -69,15 -44,53 -44,53 18,93 14,1 -113,68 -96,54 Реферат на тему промышленные здания с деревянными конструкциями. Реферат по конструкциям на тему деревянные конструкции изделия. Учебное пособие по проектированию деревянных конструкций крыш. Конструктивные решения деревянных конструкций реферат. Пособие по проектированию деревянных конструкций. Пространственные деревянные конструкции реферат. Реферат Пространственные деревянные конструкции. Пособие по проектированию деревянных перекрытий. Деревянные конструкции в строительстве рефераты. Реферат на тему Расчет деревянных конструкций. Реферат на тему защита деревянных конструкций. Самому сделать чертеж деревянной конструкции. Конструктивный расчёт деревянных конструкций. Назначение зданий из деревянных конструкций. Реферат на тему конструкции деревянных окон. |
|